剪切剛度造句
例句與造句
- 鋼結(jié)構(gòu)交錯(cuò)桁架體系布置及剪切剛度計(jì)算
- 梭織物剪切剛度與交織結(jié)構(gòu)的關(guān)系
- 本文首次把樓板的剛度用剪切剛度表示，它比樓板的彎剪剛度更能體現(xiàn)樓板長(zhǎng)寬比對(duì)樓板剛性的影響。
- 文摘:根據(jù)輪胎胎面單元在典型工況的變形特點(diǎn)，用能量法確定了胎面單元變形的位移函數(shù)，導(dǎo)出了輪胎胎面單元表觀(guān)壓縮剛度和表觀(guān)剪切剛度的理論計(jì)算式。
- 根據(jù)能量相等的原則，本論文提出了高阻尼橡膠剪切滯回曲線(xiàn)的雙線(xiàn)性模型和模型中各參數(shù)的計(jì)算公式；回歸出了用剪應(yīng)變表示的等價(jià)線(xiàn)性化模型的等價(jià)剪切剛度和等價(jià)阻尼比實(shí)用計(jì)算公式。
- 用剪切剛度造句挺難的，這是一個(gè)萬(wàn)能造句的方法
- 研究表明： ( 1 )膠膜能明顯的提高蜂窩夾層結(jié)構(gòu)的剝離性能，對(duì)其它性能的影響不大； ( 2 )對(duì)稱(chēng)鋪層較非對(duì)稱(chēng)鋪層的力學(xué)性能高； ( 3 )固化壓力由0 . 3mpa提高至0 . 5mpa時(shí)，蜂窩夾層結(jié)構(gòu)的側(cè)壓強(qiáng)度提高，而彎曲強(qiáng)度和剪切剛度分別降低； ( 4 )蜂窩夾層結(jié)構(gòu)中的面板較同樣材料鋪層的復(fù)合材料疊層板的力學(xué)性能低； ( 5 )蜂窩夾層結(jié)構(gòu)的界面上有缺陷時(shí)，彎曲強(qiáng)度下降，且隨著缺陷面積增大，彎曲強(qiáng)度下降幅度增大。
- 分析確定了短肢剪力墻彈塑性動(dòng)力分析模型中拉壓桿的軸向恢復(fù)力模型和剪切恢復(fù)力模型，以及連梁的恢復(fù)力模型，對(duì)于剪切恢復(fù)力模型考慮了正應(yīng)力大小對(duì)剪切剛度的影響，從而使模型的變形及剛度取值更符合實(shí)際情況，連梁的恢復(fù)力模型采用考慮剛度退化的三折線(xiàn)型，可以較準(zhǔn)確地模擬連梁的工作狀況。
- 轉(zhuǎn)換層的設(shè)計(jì)除應(yīng)控制層剪切剛度比外，還應(yīng)控制轉(zhuǎn)換層上部與下部結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度比以避免薄弱層出現(xiàn)在框支層，保證地震作用下落地剪力墻和框支柱不先于轉(zhuǎn)換層上部結(jié)構(gòu)進(jìn)入屈服狀態(tài)；大底盤(pán)多塔樓結(jié)構(gòu)的分析必須考慮平扭耦聯(lián)振動(dòng)和樓板平面內(nèi)振動(dòng)的影響。
- 本文采用了更接近實(shí)際的力學(xué)模型，主結(jié)構(gòu)采用彎曲剛度，子結(jié)構(gòu)采用剪切剛度，利用隨機(jī)振動(dòng)復(fù)模態(tài)理論，推導(dǎo)了巨型框架減振結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響應(yīng)表達(dá)式，并以日本東京市政一號(hào)樓為基本模型，討論了巨型框架減振結(jié)構(gòu)兩種結(jié)構(gòu)形式(座承式和懸掛式)的主要參數(shù)(剛度和阻尼)對(duì)減振效果的影響，結(jié)果表明：與普通巨型框架結(jié)構(gòu)相比，減振結(jié)構(gòu)通過(guò)合理選擇子結(jié)構(gòu)剛度，可以較好的控制主結(jié)構(gòu)在順風(fēng)向脈動(dòng)風(fēng)作用下的位移響應(yīng)，從而提高結(jié)構(gòu)的安全性，但與此同時(shí)，子結(jié)構(gòu)自身的加速度響應(yīng)也有了一定程度的提高。
- ( 2 )栓釘型剪力鍵承載力的3d - fem分析針對(duì)當(dāng)前剪力鍵一般通過(guò)費(fèi)時(shí)費(fèi)力的推頂試驗(yàn)來(lái)確定抗剪剛度和極限承載力的狀況，本文利用msc nastran非線(xiàn)性模塊實(shí)現(xiàn)了對(duì)栓釘剪力鍵推頂試樣的數(shù)值模擬分析，數(shù)值計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果能夠很好吻合。這使得通過(guò)有限元方法的模擬和少量實(shí)物試驗(yàn)的驗(yàn)證，就能確定栓釘剪力鍵的剪切剛度和極限承載力，可以大大節(jié)省時(shí)間和經(jīng)費(fèi)。